Принятая компоновка конструктивной схемы монолитного перекрытия приведена на рисунке 1 icon

Принятая компоновка конструктивной схемы монолитного перекрытия приведена на рисунке 1



НазваниеПринятая компоновка конструктивной схемы монолитного перекрытия приведена на рисунке 1
Дата конвертации17.07.2012
Размер187.77 Kb.
ТипДокументы
1. /Пояснительная записка.docПринятая компоновка конструктивной схемы монолитного перекрытия приведена на рисунке 1

Принятая компоновка конструктивной схемы монолитного перекрытия приведена на рисунке 1.

Назначаем предварительно следующие значения геометрических размеров элементов перекрытия :


высота и ширина поперечного сечения второстепенных балок:





высота и ширина поперечного сечения главных балок:






толщину плиты примем 70 мм.


1. Расчёт монолитной плиты.


Вычисляем расчетные пролеты и нагрузки на плиту. Согласно рис.1 получим в коротком направлении






в длинном направлении



Поскольку отношение пролетов , то плита балочного типа.

Для расчета плиты в плане перекрытия условно выделяем полосу шириной 1м. Плита будет работать как неразрезная балка, опорами которой служат второстепенные балки и наружные кирпичные стены. При этом нагрузка на 1м плиты будет ровна нагрузке на 1м2 перекрытия. Подсчет нагрузок на плиту дан в табличной форме.





Наименование нагрузки

Нормативная нагрузка, кН/м

γf

Расчетная нагрузка, кН/м

1

Собственная масса плиты ρ·δ

1,68

1,3

2,184

2

Собственная масса пола ρ·δ

1,38

1,3

1,794

3

Полезная нагрузка

6

1,2

7,2













11,2




О
Рисунок 1. К расчету монолитной плиты

пределим изгибающие моменты с учетом перераспределения усилий









Определим требуемую площадь продольной арматуры основной сетки (Аs)

Принимаем бетон м.з. В20 (Rb=10,5МПа) и арматуру Вр1 (Rs=365МПа).









Принимаем сетку

Определим требуемую площадь продольной арматуры дополнительной

сетки (ΔAs):









Принимаем сетку


2. Расчет второстепенной балки.


Вычисляем расчетные пролеты и нагрузки на второстепенную балку. Согласно рис.3 получим






Определим расчётную нагрузку на 1м второстепенной балки, собираемую с грузовой полосы шириной, равной максимальному расстоянию между осями второстепенных балок .





Наименование нагрузки

Нормативная нагрузка, кН/м

γf

Расчетная нагрузка, кН/м

1

Собственная масса плиты ρ·δ

2,56

1,3

3,33

2

Собственная масса пола ρ·δ

2,1

1,3

2,73

3

Собственная масса балки h·b· ρ

1,68

1,3

2,18

4

Полезная нагрузка

9,15

1,2

11













19,24


Определим изгибающие моменты с учетом перераспределения усилий








Рисунок 3. К расчёту второстепенной балки.

Максимальная поперечная сила (на первой промежуточной опоре слева) равна Q=0,6ql01=0,6·19,24·4,575=53,1 кН.

Принимаем бетон м.з. В20 (Rb=10,5МПа) и арматуру АIII (Rs=365МПа).


Расчет прочности второстепенной балки по сечению, нормальному к продольной оси.


Определим требуемую площадь продольной арматуры:

  1. для сечения в середине первого пролета






граница сжатой зоны в полке поэтому расчет производим как для прямоугольного сечения шириной







принимаем 2Ø14(As=308мм2)

  1. для сечения в середине первого пролета






граница сжатой зоны в полке поэтому расчет производим как для прямоугольного сечения шириной







принимаем 2Ø12(As=226мм2)

3) для сечения на первой промежуточной опоре слева










принимаем 2Ø14(As=308мм2)


4) для сечения на второй промежуточной опоре слева










принимаем 2Ø12(As=226мм2)


Расчет по наклонному сечению.


Проверим прочность наклонной полосы на сжатие по условию:

1.




















Определим Мb и qsw







Определим длину проекции невыгоднейшего наклонного сечения





Длина проекции наклонной трещины ровна














3. Расчет плиты покрытия (сборный вариант).


По результатам компоновки конструктивной схемы перекрытия принята номинальная ширина плиты 1000мм.


Рисунок 4. Компоновка конструктивной схемы покрытия.


Вычисляем расчетные пролеты и нагрузки на плиту перекрытия. Согласно рис.4 получим



Определим расчетную нагрузку на 1м плиты перекрытия




Наименование нагрузки

Нормативная нагрузка, кН/м

γf

Расчетная нагрузка, кН/м

1

Собственная масса плиты ρ·δ

2,832

1,1

3,115

2

Собственная масса пола ρ·δ

1,38

1,3

1,794

3

Полезная длительно действующая нагрузка

3

1,2

3,6










Σ

8,51

4

Полезная кратковременно действующая нагрузка

3

1,2

3,6










Σ

12,11


Расчетные усилия:

а)для расчетов по первой группе предельных состояний:





б)для расчетов по второй группе предельных состояний





Принимаем бетон м.з. В20 (Rb=10,5Мпа, Eb=20500МПа) и напрягаемую арматуру класса А-V (Rs=680 Мпа, Rs,ser=785 МПа, Es=190000 МПа).

Назначаем величину предварительного напряжения арматуры σsp=1340 МПа и проверяем условие



для механического способа натяжения








Расчет плиты по предельным состояниям первой группы.


Расчет прочности плиты по сечению, нормальному к продольной оси.


М=31,48 кНм. Сечение двутавровое с полкой в сжатой зоне.



проверим условие:



граница сжатой зоны в полке, значит расчет будем производить как для прямоугольного сечения шириной b=bf=1000мм





Вычислим относительную граничную высоту сжатой зоны:



;







, следовательно коэффициент условий работы, учитывающий сопротивление напрягаемой арматуры можно принимать равным . Вычислим требуемую площадь сечения напрягаемой арматуры:




по конструктивным требованиям принимаем 4Ø10(As=314мм2).


Расчет прочности плиты по сечениям, наклонным к продольной оси.








1.













2.















арматура назначается конструктивно.


Расчет по предельным состояниям второй группы.


Определение геометрических характеристик приведенного сечения.































Определение потерь предварительного напряжения при натяжении арматуры.


Определим первые потери предварительного напряжения по позициям 1-6 табл.5 [1].

Потери от релаксации напряжений



Потери от деформации анкеров







Потери от деформации стальной формы



Таким образом усилие обжатия Р1 с учетом потерь по позициям 1-5 табл.5[1]равно:



Определим потери от быстронатекающей ползучести бетона.

Момент от собственной массы плиты равен



Напряжение на уровне растянутой арматуры (y=eop=82,9мм) будет равно



Напряжение на уровне крайнего верхнего волокна (y=h-yred=112,1мм) будет равно:









Потери на уровне растянутой арматуры



Потери на уровне крайнего верхнего волокна





Усилие обжатия с учетом первых потерь определяется




Определим вторые потери предварительного напряжения по позициям 7-11 табл.5 [1].

Потери от усадки бетона



Потери от ползучести бетона

Напряжение на уровне растянутой арматуры (y=eop=82,9мм) будет равно:



Напряжение на уровне крайнего верхнего волокна (y=h-yred=112,1мм) будет равно:









Потери на уровне растянутой арматуры



Потери на уровне крайнего верхнего волокна










Проверка образования трещин










Расстояние до ядровой точки



При действии Р1 в стадии изготовления напряжения в верхней зоне бетона равно



В нижней зоне бетона равно





Расстояние до ядровой точки



Проверим образование верхних начальных трещин





т.е. верхние трещины не образуются поэтому значение Мcrc определяем без учета .









трещины в нижней зоне не образуются, т.е. не требуется расчет ширины раскрытия трещин.

Расчет прогиба плиты выполняем при условии отсутствия трещин в растянутой зоне бетона.

Находим кривизну от действия кратковременных нагрузок



постоянных и длительных













Т.к



то

Прогиб плиты будет равен



Выгиб плиты от усадки и ползучести бетона при предварительном обжатии составит






4. Расчет неразрезного ригеля.


Назначаем предварительные размеры поперечного сечения ригеля.






Определим расчетную нагрузку на 1м ригеля, собираемую с грузовой полосы шириной, равной расстоянию между осями ригелей (s=4800 мм).




Наименование нагрузки

Нормативная нагрузка, кН/м

γf

Расчетная нагрузка, кН/м

1

Собственная масса плиты ρ·δ

13,47

1,1

14,8

2

Собственная масса пола ρ·δ

6,6

1,3

8,6

3

Собственная масса ригеля ρ·b·h

4,32

1,1

4,75










Σ

28,35

4

Полезная нагрузка

28,8

1,2

34,6











Рисунок 5. Огибающая эпюра изгибающих моментов.


Расчет прочности ригеля по сечению, нормальному к продольной оси.


Определим требуемую площадь продольной арматуры:

1) для сечения в середине первого пролета









принимаем 4Ø20(As=1256мм2)

2) для сечения в середине второго пролета










принимаем 4Ø16(As=804мм2)

3) для сечения в середине третьего пролета










принимаем 4Ø18(As=1018 мм2)

4) для сечения на промежуточной опоре









принимаем 2Ø28(As=1232 мм2)


Монтажную арматуру принимаем в первом пролете - 2Ø12(As=226 мм2), во втором - 2Ø16(As=402 мм2).


Расчет прочности ригеля по наклонному сечению.






1.













2.





Определим Мb и qsw







Определим длину проекции наиневыгоднейшего наклонного сечения





Длина проекции наклонной трещины ровна















Построение эпюры материалов выполняем с целью рационального конструирования продольной арматуры ригеля в соответствии огибающей эпюры изгибающих моментов.

Определяем изгибающие моменты, воспринимаемые в расчетных сечениях, по фактически принятой арматуре.


  • Сечение в пролете с продольной арматурой 2Ø20(As=628мм2)





  • Сечение в пролете с продольной арматурой 4Ø20(As=1256мм2)





  • Сечение в пролете с продольной арматурой 2Ø16(As=402мм2)





  • Сечение в пролете с продольной арматурой 4Ø16(As=804мм2)





  • Сечение в пролете с продольной арматурой 2Ø18(As=509мм2)





  • Сечение в пролете с продольной арматурой 4Ø18(As=1018мм2)





  • Сечение у опоры с продольной арматурой 2Ø28(As=1232мм2)





  • Сечение в первом пролете с верхней продольной арматурой 2Ø12(As=226мм2)






Вычисляем необходимую длину анкеровки обрываемых стержней для обеспечения прочности наклонных сечений.

  • Для стержня Ø20



  • Для стержня Ø16



  • Для стержня Ø28




5. Расчёт колонны.


Определим нагрузку на колонну с грузовой площади, соответствующей заданной сетке колонн 6,1∙4,8=29,28м2.

Постоянная нагрузка от конструкций одного этажа:

  • от перекрытия и пола : 4,21·29,28=143,9 кН

  • от собственного веса ригеля : 0,18·6,1·24·1,1=29 кН

  • от собственного веса колонны : 0,16·3,8·24·1,1=16,05 кН

итого: 143,9+29+16,05=189 кН

Временная нагрузка от перекрытия одного этажа: 6·29,28·1,2=211 кН

в том числе длительная 3·29,28·1,2=105,5 кН

Постоянная нагрузка от покрытия:

  • от плит покрытия : 3,11·29,28=91,18 кН

  • от кровли : (0,18+0,2+0,18) ·1,3·29,28=28,17 кН,

то же с учетом нагрузки от ригеля и колонны верхнего этажа:

91,18+28,17+29+16,05=164,4 кН

Временная нагрузка от снега для г. Киров (IV снеговой район, s=1,5кН/м2)

1,5·1,4·29,28=61,5 кН

В том числе длительная: 30,75 кН






Принимаем бетон м.з. В30 (Rb=15,5Мпа) и арматуру АIII (Rsс=365Мпа).

Принимая предварительно коэффициент φ=0,8, вычисляем требуемую площадь сечения продольной арматуры:



принимаем 4Ø18(As=1018мм2).

Выполним проверку прочности сечения колонны с учетом площади сечения фактически принятой арматуры.

; ;

, уточняем коэффициент φ :





Тогда фактическая несущая способность расчетного сечения колонны будет равна



,

следовательно, прочность колонны обеспечена. Так же удовлетворяются требования по минимальному армированию, поскольку



Поперечную арматуру в колонне конструируем из арматуры класса Вр-I диаметром 5мм, устанавливаем с шагом s=350мм<20d=20·18=360мм и менее 500мм.


6. Расчёт фундамента.


Нормативная нагрузка на колонну Nser=1685,6 кН

Условное расчетное сопротивление грунта Ro=0,21 МПа

Удельный вес бетона фундамента и грунта на обрезах γm=20·10-6Н/мм3

Вычислим требуемую площадь подошвы фундамента



Размер стороны квадратной подошвы фундамента должен быть не менее



Назначаем размер , при этом давление под подошвой фундамента от расчетной нагрузки будет равно



По условию заделки колонны в фундамент полная высота фундамента должна быть не менее



С учетом удовлетворения всех условий принимаем окончательно фундамент высотой Н=750мм, двухступенчатый, с высотой нижней ступени h1=450мм.





Выполним проверку прочности нижней ступени по перечной силе без поперечного армирования для единицы ширины этого сечения (b=1мм)





Площадь сечения арматуры подошвы фундамента определим из расчета фундамента на изгиб в сечениях 1-1 и 2-2.





Сечение арматуры одного и другого направления на всю ширину фундамента определим из условий:





Нестандартную сварную сетку конструируем с одинаковой в обоих направлениях рабочей арматурой 15Ø14(As=2308 мм2) с шагом 200мм.


7. Расчёт кирпичного столба с сетчатым армированием.


Определим нагрузку на кирпичный столб с грузовой площади, соответствующей заданной сетке 6,1∙4,8=29,28 м2.

Постоянная нагрузка от конструкций одного этажа:

  • от перекрытия и пола : 3,06·29,28·1,3=116,5 кН

  • от собственного веса второстепенной балки : 1,68·1,3·4=8,74 кН

  • от собственного веса главной балки : 0,18·6,1·24·1,3=34,25 кН

  • от собственного кирпичного столба : 0,76·0,76·3,8·18·1,3=51,36 кН

итого: 116,5+8,74+34,25+51,36=210,85 кН

Временная нагрузка от перекрытия одного этажа: 6·29,28·1,2=211 кН


Постоянная нагрузка от покрытия

  • от плит покрытия : 1,87·29,28=54,75 кН

  • от кровли : 0,74·1,3·29,28=28,17 кН,

то же с учетом нагрузки от балок и кирпичного столба верхнего этажа

54,75+28,17+8,74+34,25+51,36=177,27 кН

Временная нагрузка от снега для г. Киров (IV снеговой район, s=1,5кН/м2)

1,5·1,4·29,28=61,5 кН

Nmax=(210,85+211) ·(6-1) +177,27+61,5=1926 кН.


Принимаем кирпич марки 125 на растворе марки 75 R=1,9МПа и арматуру Вр-1 (Rs=360Мпа).




















8. Список используемой литературы.


1. СНиП 2.03.01-84. Бетонные и железобетонные конструкции/ Госстрой СССР. – М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1989. – 88с.;

2. Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжёлых и лёгких бетонов без предварительного напряжения арматуры ( к СНиП 2.03.01-84)/ ЦНИИпромзданий Госстроя СССР, НИИЖБ Госстроя СССР. – М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1989. – 192с.;

3. Пособие по проектированию предварительно напряжённых железобетонных конструкций из тяжёлых и лёгких бетонов ( к СНиП 2.03.01-84). Ч. I/ ЦНИИпромзданий Госстроя СССР, НИИЖБ Госстроя СССР. – М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1990. – 192с.;

4. Пособие по проектированию предварительно напряжённых железобетонных конструкций из тяжёлых и лёгких бетонов ( к СНиП 2.03.01-84). Ч. II/ ЦНИИпромзданий Госстроя СССР, НИИЖБ Госстроя СССР. – М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1990. – 144с.;

5. СНиП 2.01.07-85. Нагрузки и воздействия/ Госстрой СССР. – М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1987. – 36с.

6. СНиП П-22-81. Каменные и армокаменные конструкции

7. Байков В.Н., Сигалов Э.Е. Железобетонные конструкции. Общий курс. – М.: Стройиздат, 1985.

8. Бородачёв Н.А. Автоматизированное проектирование железобетонных и каменных конструкций: Учеб. Пособие для вузов – М.: Стройиздат, 1995. – 211с.

9. Улицкий И.И. Железобетонные конструкции ( расчёт и проектирование). Изд. Третье, переработанное и дополненное. Киев, «Будiвельник», 1972. – 992с.

10. Фролов А.К. Проектирование железобетонных, каменных и армокаменных конструкций: Учебное пособие. – М.: Издательство АСВ, 2001. – 170с.


Содержание








стр.




Задание на проектирование∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙

2

1

Расчёт монолитной плиты∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙

3

2

Расчёт второстепенной балки∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙

6

3

Расчёт плиты перекрытия ( сборный вариант ) ∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙

10

4

Расчёт неразрезного ригеля∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙

18

5

Расчёт колонны∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙

25

6

Расчёт фундамента∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙

27

7

Расчёт кирпичного столба с сетчатым армированием∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙

28

8

Список используемой литературы∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙

29



Похожие:

Принятая компоновка конструктивной схемы монолитного перекрытия приведена на рисунке 1 iconДокументы
1. /MET_MAIN.DOC
2. /PCAD-MET.DOC
Принятая компоновка конструктивной схемы монолитного перекрытия приведена на рисунке 1 iconНаименование чертежей для программного проекта
Код схемы должен состоять из буквенной части, определяющей вид схемы, и цифровой части, определяющей тип схемы
Принятая компоновка конструктивной схемы монолитного перекрытия приведена на рисунке 1 iconСумма углов треугольника в споре рождается истина…
Рисунок Посчитайте сколько треугольников изображено на рисунке Рисунок Посчитайте сколько треугольников изображено на рисунке
Принятая компоновка конструктивной схемы монолитного перекрытия приведена на рисунке 1 iconДокументы
1. /Типовые схемы РЗВА/Ввод/НКАИ670205503 Э4.pdf
2. /Типовые...

Принятая компоновка конструктивной схемы монолитного перекрытия приведена на рисунке 1 iconДокументы
...
Принятая компоновка конструктивной схемы монолитного перекрытия приведена на рисунке 1 iconПроект «детский сад и семья – партнеры»
Номинация: «Модель установления партнерства родителей и педагогов на основе конструктивной творческой деятельности»
Принятая компоновка конструктивной схемы монолитного перекрытия приведена на рисунке 1 iconТема №2. Протоколы распределения ключей с использованием алгоритмов ассиметричного шифрования
Обобщенная схема эцп: схемы подписи с приложением и схемы подписи с восстановлением сообщения
Принятая компоновка конструктивной схемы монолитного перекрытия приведена на рисунке 1 iconУсилительные каскады на транзисторах
Целью настоящей работы является исследование и сравнение основных параметров одиночных усилительных каскадов в области средних частот...
Принятая компоновка конструктивной схемы монолитного перекрытия приведена на рисунке 1 iconТема Схемы обязательств. 37. Понятие схемы обязательств, основные требования и свойства. 38. Схема обязательств для Игры «Камень-Ножницы-Бумага»
Доказательства с нулевым разглашением, пример использования задачи «Изоморфизм графов»
Принятая компоновка конструктивной схемы монолитного перекрытия приведена на рисунке 1 iconОписательная
Название конструктивной психологии было бы еще более точным и ярким наименованием ее. Вместе с тем это название выделило бы и подчеркнуло...
Принятая компоновка конструктивной схемы монолитного перекрытия приведена на рисунке 1 iconДома в Саратове
Ул. Антонова. 11/18 монолитного дома. 40/12кв м с/у совмещен, новые трубы-металлопластик. Большая застекленная лоджия. Всегда есть...
Разместите кнопку на своём сайте:
Документы


База данных защищена авторским правом ©podelise.ru 2000-2014
При копировании материала обязательно указание активной ссылки открытой для индексации.
обратиться к администрации
Документы

Разработка сайта — Веб студия Адаманов