Элементарные излучатели. Электрические параметры антенн элементарный электрический диполь icon

Элементарные излучатели. Электрические параметры антенн элементарный электрический диполь



НазваниеЭлементарные излучатели. Электрические параметры антенн элементарный электрический диполь
Дата конвертации24.06.2012
Размер244.59 Kb.
ТипДокументы

Глава 3.


ЭЛЕМЕНТАРНЫЕ ИЗЛУЧАТЕЛИ. ЭЛЕКТРИЧЕСКИЕ ПАРАМЕТРЫ АНТЕНН


3.1. Элементарный электрический диполь


В опытах Герца применялся металлический проводник небольшой толщины длиной около 1 м, соединенный на концах с двумя металлическими шарами диаметром по 30 см каждый («диполь Герца»). В середине проводника имелся разрыв с промежутком около 1 см. На краях промежутка проводники имели небольшие утолщения и к ним присоединялась вторичная высоковольтная обмотка повышающего трансформатора, первичная обмотка которого соединялась с индуктором — источником напряжения переменного тока низкой частоты.

Таким образом получался колебательный контур из индуктивности отрезка провода, соединяющего шары на концах вибратора (диполь), и емкости, образованной между шарами.

Каждую половину периода напряжения низкой частоты происходит заряд емкости и (при достаточной амплитуде напряжения) искровой пробой промежутка между обращенными друг к другу концами стержня. Через искровой участок концы стержня замыкаются, и образуется замкнутый колебательный контур. После пробоя, прежде чем искра потухнет, происходит разряд емкости (конденсатора), который имеет вид затухающих колебаний с высокой частотой определяемой электрическими параметрами колебательного контура.

Для обнаружения (приема) электромагнитных волн на некотором удалении (в пределах комнаты) в опытах Герца применялся резонатор, подобный передающему (излучающему) диполю, но с уменьшенным зазором между ближними концами диполя. При совпадении резонансных частот колебаний приемного и передающего диполей в зазоре приемного резонатора проскакивала искра, свидетельствовавшая о приеме сигнала.

После заряда конденсатора, образованного емкостью между шарами на концах диполя, и искрового пробоя промежутка в его середине начинается колебательный разряд указанного конденсатора через индуктивность проводника диполя (замкнутого искровым пробоем). Колебательный электрический ток диполя образует вокруг него замкнутые силовые линии переменного магнитного поля, что приводит, в свою очередь, к возникновению замкнутых линий переменного электрического поля (вследствие электромагнитной индукции и т. д. Совокупность переменного электрического и магнитного полей образует электромагнитные волны, распространяющиеся от оси диполя во все стороны.

Упрощенная картина образования электромагнитных волн иллюстрируется рис. 3.1.

^

Рис. 3.1. Упрощенная картина образования электромагнитной волны



На рис. 3.2 показана картина силовых линий электрического поля вблизи диполя в некоторый момент, приведенная в статье Г. Герца.

png" name="ris_3_2" align=bottom width=360 height=323 border=0>
^

Рис. 3.2. Картина силовых линий электрического поля вблизи диполя



Как следует из теории диполя Герца, расположенного в свободном пространстве, мгновенное значение напряженности электрического поля, создаваемого на больших (по сравнению с длиной волны) расстояниях, т. е. в дальней зоне, определяется выражением

Et =((30 Iml)/r)sin()sin(t-r) (3.1)

Здесь все величины даны в системе единиц СИ; Im — амплитуда тока диполя; ( — коэффициент фазы, называемой также волновым числом;  = 2/; l — длина диполя, r — расстояние от диполя до точки наблюдения;  — угол между осью диполя и направлением на точку, в которой определяется поле;  — угловая (или круговая) частота изменения электрического поля, равная соответствующей угловой частоте синусоидального тока питания диполя; t — время.

Выражение (3.1) определяет поле волны, распространяющейся в пространстве.

Множитель sin() определяет зависимость напряженности поля от направления в пространстве. Он показывает, что вдоль оси ( = 0) поле равно нулю, т. е. диполь вдоль своей оси не излучает; в экваториальной плоскости ( = 90°) напряженность поля получается максимальной. Множитель sin(t-r) показывает, что по мере распространения волны поле убывает по фазе на угол r т. е. запаздывает на время, необходимое волне, чтобы дойти до рассматриваемой точки пространства.

Направления силовых линий E и H перпендикулярны друг к другу и направлению распространения волны, образуя правовинтовую систему. Взаимное расположение этих полей показано на рис. 3.3.



Рис. 3.3. Взаимное расположение векторов напряженности электрического E и магнитного H полей в дальней зоне электрического диполя


Линии E лежат в плоскости проходящей через ось диполя, а линии ^ H — в плоскости, параллельной плоcкости хоу. Направление распространения П совпадает с радиусом r. Такая картина поля является характерной для поперечной электромагнитной волны (называемой волной Т).

В заключение отметим, что многие простейшие антенны, применяемые в диапазонах длинных, средних и коротких волн, имеют электрические свойства и параметры, похожие на соответствующие параметры диполя Герца.


^ 3.2. Малый виток провода с током (рамка)


Другим простейшим излучателем является небольшой виток провод, (рамка) с переменным электрическим током. При размерах витка, малых по сравнению с длиной волны (соответствующей частоте переменного тока), амплитуду и фазу тока во всех точках провода практически можно считать неизменными.

Из теории такого излучателя следует, что магнитное поле горизонтальной рамки идентично по структуре электрическому полю вертикального элементарного электрического диполя; аналогично электрическое поле горизонтальной рамки идентично магнитному полю вертикального электрического диполя. Поэтому горизонтальную рамку можно трактовать как некоторый эквивалентный вертикальный магнитный диполь.

Мгновенное значение напряженности электрического поля, создаваемой указанным рамочным излучателем в свободном пространстве в дальней зоне в произвольном направлении, определяется выражением, аналогичным выражению (3.1):

Et =((30 Iрlэ)/r)sin()cos(t-r) (3.2)

Здесь Iр — амплитуда тока в проводе рамки; lэ — длина эквивалентного магнитного диполя, равная lэ = S, где S — площадь, охватываемая витком провода рамки;  — угол между осью рамки (осью диполя) и направлением на точку, в которой определяется поле.

Следует обратить внимание на то, что при одинаковых фазах токов электрического диполя (I) и рамки (Iр) поля излучения их будут сдвинуты между собой по фазе на 90° (на это указывают множители sin(t-r) и cos(t-r)

На рис. 3.4 для сравнения показаны направления силовых линий электрического Е и магнитного Н полей, а также направление распространения радиоволны П в точке, находящейся в плоскости чертежа для электрического диполя (рис. 3.4,а) и рамки (рис. 3.4,б).



Рис. 3.4. Направления векторов электрического E и магнитного H полей, а также направление распространения радиоволны П в дальней зоне электрического диполя (а) и рамки (б)


Направление распространения волны в обоих случаях совпадает с направлением радиуса r. Линии магнитного поля рамки Нm и электрического поля диполя E лежат в плоскости чертежа, т. е. в плоскости, проходящей через ось рамки (и диполя), и перпендикулярны r. Линии электрического поля рамки (Em) и магнитного поля электрического диполя H направлены перпендикулярно плоскости чертежа.

Окружности (на рис. 3.4) около каждого диполя изображают (в полярных координатах) относительное изменение амплитуды напряженности поля в плоскости каждого из диполей в зависимости от угла  (относительно оси диполей). Это изменение поля определяется множителем sin(). Вдоль оси рамки, так же как вдоль оси электрического диполя, излучение отсутствует (sin() = 0). Максимум излучения получается в плоскости рамки (в экваториальной плоскости диполя).


^ 3.3. Электрические параметры антенн


Рассмотренный выше элементарный электрический диполь Герца является прототипом простейших проволочных антенн. На рис. 3.5,а показана вертикальная заземленная антенна, подобная первым антеннам, использованным А. С. Поповым. На рис. 3.5,в показан горизонтальный симметричный виб­ратор, часто называемый диполем.



Рис. 3.5. Вертикальная заземленная антенна (а) и ее электрическая схема (б); симметричный горизонтальный вибратор – диполь (в) и его электрическая схема (г); условное обозначение проволочной антенны (д) и ее эквивалентная схема (е)


Антенны можно классифицировать по различным признакам: диапазонам волн, назначению (для радиосвязи, для радиовещания, для радиоастрономии, телевизионные и др.). Но наиболее целесообразно их классифицировать по типу излучающих элементов. По этому признаку антенны делятся на три группы:

1. Антенны с линейными токами — это антенны, у которых поперечные размеры излучающих элементов малы по сравнению с продольными и с длиной волны. К ним относятся проволочные антенны, в частности вибраторные.

2. Апертурные антенны — это антенны, излучающие через раскрыв (рупоры, рефлекторы и т.п.); такие антенны используются преимущественно в диапазоне СВЧ.

3. Антенны поверхностных волн — это антенны, которые возбуждаются электромагнитными волнами, распространяющимися вдоль антенны и излучающими преимущественно в направлении распространения; к ним относятся стержневые диэлектрические антенны и др.

Все три типа антенны — линейные, апертурные и поверхностных волн — могут применяться как одиночные антенны, а также группироваться в многоэлементные системы.

Рассмотрим вопрос о технических показателях работы антенн. Антенна как радиотехническое устройство характеризуется рядом электрических (радиотехнических) параметров. Следует отметить, что некоторые из параметров, такие как характер распределения излучаемых электромагнитных волн в пространстве, их поляризация, коэффициент полезного действия и др., относятся к антеннам любого типа. Такие же параметры, как входное сопротивление (в омах) или так называемая действующая высота, являются характерными для проволочных антенн.

Одна и та же антенна, не содержащая нелинейных элементов, может служить для радиопередачи и для радиоприема и в силу известной в теории антенн теоремы взаимности обладает свойствами обратимости. Параметры антенны в режиме передачи обычно характеризуют также антенну и при использовании ее для приема, при этом некоторые из параметров несколько изменяют свой смысл.

Основным параметром антенны как нагрузки для генератора или фидера является ее входное сопротивление.

Входное сопротивление антенны, питаемой проводной линией, определяется отношением напряжения высокой частоты ^ Ua на зажимах антенны к току питания Iа (рис. 3.5,е):

Za = Ua / Iа (3.3)

В общем случае это сопротивление зависит от частоты и содержит как активную Rа, так и реактивную Ха составляющие, так что модуль полного сопротивления

|Za| = sqrt(Rа2 + Ха2). (3.4)


Сопротивление излучения и коэффициент полезного действия антенн. Подводимая к антенне мощность Pа частично излучается, а частично расходуется бесполезно в активном сопротивлении проводов антенны, в земле, в окружающих антенну проводниках и других предметах (оттяжках, строениях и т, д.). Излучаемая антенной мощность P пропорциональна квадрату действующего значения тока в антенне Iа:

P = R Iа2, (3.5)

где R — коэффициент пропорциональности, который измеряется в омах и называется сопротивлением излучения антенны, отнесенным к току Iа.

Таким образом, сопротивлением излучения антенны R называется сопротивление, в котором могло бы теряться столько же энергии, сколько излучается антенной в пространство. При определении сопротивления излучения следует оговаривать, к какой точке антенны оно относится, так как сила тока в разных точках вдоль антенны различна. Сопротивление излучения зависит от формы антенны, ее геометрических размеров и от длины волны, на которой работает антенна.

Понятие (и термин) «сопротивление излучения антенн» было введено М. В. Шулейкиным. Используя выражение для мощности излучения, полученное Герцем для элементарного электрического диполя, М. В. Шулейкин вывел формулу для сопротивления излучения (в омах) такого диполя, которая имеет вид

R = 802(l/)2  800(l/)2 (3.6)

Здесь l/— отношение длины диполя к длине волны. Из полученной формулы видно, что сопротивление излучения проволочной антенны получается не очень малым лишь для размеров, соизмеримых с длиной волны.

Следует подчеркнуть, что по формуле (3.6) сопротивление R можно рассчитать лишь при условии (как для диполя Герца), что ток вдоль антенны не меняется по амплитуде. Если это условие не выполняется, в формуле (3.6) длину l надо заменить действующей длиной антенны (понятие о ней дается ниже).

Излучаемая антенной мощность является полезной мощностью, и соответственно сопротивление излучения является полезным активным сопротивлением антенны, в отличие от другой части активного сопротивления антенны, обусловливающего потери.

Мощность потерь в антенне, так же как и мощность излучения, пропорциональна квадрату тока в антенне. Поэтому можно записать, что мощность потерь

Pп = Iа2 Rп, (3.7)

где Rп — эквивалентное сопротивление потерь, отнесенное к току Iа в точках питания антенны. Сумма мощности излучения P и мощности потерь Pп дает полную мощность в антенне:

Pa = P + Pп = Iа2 (R + Rп) = Iа2 Ra (3.8)

где Ra = R + Rп — полное активное сопротивление антенны. Для оценки эффективности работы антенны вводят понятие коэффициента полезного действия антенны, под которым понимают отношение излучаемой мощности к полной мощности антенны:

 = P / Pa = (Iа2 R) / (Iа2 Ra) = R / (R + Rп) (3.9)

Из последнего выражения видно, что для увеличения КПД антенны надо по возможности уменьшать Rп по сравнению с R.

^ Направленное действие антенн. В некоторых случаях необходимо, чтобы антенна передающей радиостанции одинаково интенсивно излучала во всех направлениях. Например, при работе радиовещательной станции, обслуживающей определенный район, в центре которого она расположена. Но иногда, например, когда передатчик должен обслужить радиоприемник, расположенный в определенном направлении, а также при работе радиолокационных установок необходимо концентрировать электромагнитную энергию в определенных направлениях. В таких случаях целесообразно применять антенны направленного действия, отличающиеся способностью концентрировать излучение в заданных направлениях.

Наглядное представление о распределении энергии волн дает амплитудная характеристика направленности, определяемая зависимостью амплитуды напряженности создаваемого антенной поля (или величины, ей пропорциональной от направления в пространстве. Направление определяется азимутальным  и меридиальным  углами сферической системы координат, как показано на рис. 3.6.


^

Рис. 3.6. Сферические координаты точки наблюдения



При этом поле определяется на одном и том же (достаточно большом) расстоянии r от антенны и предполагается, что потери в среде отсутcтвуют. Графическое изображение характеристики направленности называют диаграммой направленности (ДН).

Пространственная диаграмма направленности изображается в виде поверхности f(, ), где f — знак функциональной зависимости. Построение такой

диаграммы неудобно. Поэтому на практике обычно строят диаграмму направленности в какой-нибудь одной плоскости, в которой она изображается плоской кривой f() или f() в полярной или декартовой системе координат.

Данное определение относится к диаграмме направленности по полю. В некоторых случаях используется понятие характеристики (диаграммы) направленности по мощности, определяемой зависимостью плотности потока мощности от направления в пространстве. Плотность потока мощности представяет собой мощность, проходящую через единичную площадку, расположенную перпендикулярно направлению распространения волны. Поэтому диаграмма направленности по мощности пропорциональна f2(, ).

Пространственная диаграмма направленности, у которой максимальное начение равно единице, называется нормированной диаграммой и обозначается как F(, ). Она легко получается из ненормированной диаграммы делением всех ее значений на максимальное:

F(, ) = f(, ) / fмакс(, ).

Понятие о нормированной диаграмме направленности широко используется в теории антенн.

На рис. 3.7—3.9 изображены диаграммы направленности различных типов.


^

Рис. 3.7. Тороидальная диаграмма направленности диполя



Простейший излучатель в виде элементарного диполя имеет тороидальную иаграмму направленности, показанную на рис. 3.7 и выражаемую уравнением

E =E0 sin() (3.10)

где E0 — напряженность поля в направлении максимума (т. е. при =90°);  угол, отсчитываемый от оси диполя.

На рис. 3.7,а, б, в изображены пространственная диаграмма направленности диаграммы в полярных координатах диполя для двух взаимно перпендикулярных плоскостей; на рис. 3.7,г, д — те же диаграммы в декартовых координатах.

На рис. 3.8 показан пример игольчатой диаграммы. Основное излучение антенны с такой диаграммой направленности сконцентрировано в пределах небольшого телесного угла.


^

Рис. 3.8. Игольчатая диаграмма направленности



На рис. 3.9 показан пример веерной диаграммы направленности. Такая диаграмма сжата в одной плоскости (обычно горизонтальной), а в другой расширена.


^

Рис 3.9. Веерная диаграмма направленности



Наряду с амплитудной характеристикой направленности в качестве параметра антенны можно рассматривать фазовую характеристику направленности (, ), под которой подразумевается зависимость фазы поля от направления в пространстве (на одинаковых расстояниях). Графическое изображение этой зависимости называется фазовой диаграммой направленности антенны.

Направленное действие антенны часто оценивают по углу раствора диаграммы направленности, который также называют шириной диаграммы. Под шириной 20,5 диаграммы (главного лепестка) подразумевают угол между направлениями, вдоль которых напряженность поля уменьшается в sqrt(2) раз по сравнению с напряженностью поля в направлении максимума излучения (рис 3.10), а поток мощности соответственно уменьшается в 2 раза.


^

Рис. 3.10. Определение ширины диаграммы направленности



В некоторых случаях под шириной 20 подразумевают угол между направлениями (ближайшими к направлению максимума), вдоль которых напряженность поля равна нулю.

Антенны, которые должны обладать ненаправленным действием, характеризуются коэффициентом равномерности диаграммы направленности, под которым подразумевается отношение минимального значения напряженности поля к максимальному в пределах диаграммы в данной плоскости.

Величину напряженности поля Е, В/м, создаваемого в направлении наибольшего излучения антенной в неограниченном пространстве, по аналогии с напряженностью поля рассмотренного выше диполя Герца можно определить выражением

E = (30  Iа hд) / r = (60  Iа hд) / ( r) (3.11)

где  — длина волны, м; Iа — ток у основания антенны, А; hд — действующая высота антенны, м, представляющая собой параметр, связывающий напряженность электрического поля, создаваемого антенной в направлении главного излучения, с током в самой антенне Iа, r — расстояние от антенны до точки, в которой определяется напряженность поля Е, м.

По формуле (3.11) можно определить напряженность поля в направлении главного излучения, а затем с помощью нормированной диаграммы направленности перейти к напряженности поля в любом другом направлении.

Для сравнения между собой направленных антенн вводят параметр, называемый коэффициентом направленного действия (КНД), понятие о котором впервые (в 1929 г.) ввел А. А. Пистолькорс. Под этим коэффициентом понимают число D, показывающее, во сколько раз надо увеличить мощность излучения передающей антенны при переходе от направленной антенны к ненаправленной, для того чтобы сохранить неизменной напряженность поля в месте приема:

D = P0 / P (3.12)

где P0 — мощность излучения ненаправленной антенны; P — мощность излучения направленной антенны. Так как практически все применяемые типы антенн обладают в той или иной мере направленным действием, то за образец ненаправленной антенны принимают воображаемую антенну, излучающую равномерно во все стороны.

Между величинами D и hд существует зависимость

D = 30 2 hд2 / R (3.13)

Для оценки усиления радиосигнала антенной с учетом ее направленного действия и потерь в ней, служит параметр, называемый коэффициентом усиления антенны G, равный произведению коэффициента направленного действия антенны на ее КПД:

G =  D. (3.14)

^ Поляризация электромагнитного поля. Вопрос о поляризации поля уже был рассмотрен выше. В соответствии с рис. 1.8 отношение малой оси эллипса поляризации к большой называют коэффициентом равномерности (эллиптичности) поляризационной характеристики, а зависимость его от направления относительно антенны — поляризационной диаграммой направленности антенны.

Коэффициент эллиптичности может иметь значения от 0 до 1. В первом случае он характеризует поле линейной поляризации, во втором — эллипс обращается в круг и поле называется полем круговой поляризации.

Антенны различаются по своим диапазонным свойствам. ^ Рабочий диапазон волн — это диапазон, в пределах которого антенна сохраняет свои основные параметры (направленное действие, поляризационную характеристику, согласование с фидером) с заданной точностью. Если ширина рабочего диапазона не превосходит нескольких процентов от средней волны диапазона, антенна называется узкодиапазонной; антенны с рабочим диапазоном в несколько десятков процентов и больше называются широкодиапазонными.

^ Параметры приемных антенн. На зажимах приемной антенны, находящейся в сфере действия электромагнитных волн, возникает некоторая ЭДС. Если к зажимам антенны подключить приемник, в цепи антенны появится ток, который создаст напряжение на входе приемника.

На рис. 3.11 показана эквивалентная схема приемной антенны. Из этой схемы видно, что ЭДС приемной антенны действует в цепи, состоящей из сопротивления антенны (Ra и Ха), которое можно рассматривать как внутреннее сопротивление источника ЭДС, и приемника.


^

Рис. 3.11. Эквивалентная схема приемной антенны



Значение ЭДС в приемной антенне зависит от напряженности электрического поля в пункте приема, от длины волны, а также от формы и геометрических размеров приемной антенны. В случае проволочных антенн множитель, связывающий ЭДС в приемной антенне а с напряженностью электрического поля Е, называется действующей высотой приемной антенны, так что

а = hд Е. (3.15)

Здесь предполагается, что приемная антенна ориентирована в пространстве в соответствии с поляризацией электромагнитного поля и прием осуществляется с направления максимального приема.

Под характеристикой направленности приемной антенны понимают зависимость ее ЭДС от угла падения приходящей волны.

Как говорилось выше, большинство параметров передающих антенн будут характеризовать ту же антенну, если она используется как приемная (принцип, взаимности).

Действующая высота одной и той же антенны, используемой как для приема, так и для передачи, имеет одинаковое численное значение. Входное сопротивление приемной антенны равно сопротивлению той же антенны, используемой для передачи.

Относительно направленного действия приемных антенн следует отметить, что характеристика направленности антенн при приеме, т. е. зависимость ЭДС приемной антены от направления приема, будет той же, что и при передаче, при условии, что приемник и передатчик подключаются к одним и тем же зажимам.

Применение приемных антенн направленного действия позволяет уменьшить помехи от посторонних источников (например, от других передатчиков) в том случае, когда направление принимаемой станции отличается от направления, с которого приходят помехи. Направленные приемные антенны применяются для пеленгования (определения направления на передающую радиостанцию), для приема слабых сигналов, в радиолокации и т. д.

^ Эффективная площадь антенны (А) определяется как отношение максимальной мощности Рпр, которая может быть отдана приемной антенной (без потерь) в согласованную нагрузку, к мощности П, приходящей на единицу площади в падающей (неискаженной антенной) плоской волне:

А = Рпр / П. (3.16)

Между эффективной площадью ^ А и коэффициентом направленного действия антенны D существует зависимость

D = (4  A) / 2. (3.17)

Так как параметр D применяется как к передающим, так и к приемным антеннам, то и параметр А может быть использован для характеристики свойств любых антенн —приемных или передающих. Для рупорных, линзовых и зеркальных антенных устройств эффективная площадь антенны А равняется лишь части геометрической площади раскрыва S. Отношение А к S называется коэффициентом использования площади раскрыва, который для перечисленных антенн, как правило, меньше единицы:

kи = А / S < 1. (3.18)


    1. Влияние земной поверхности на свойства антенны

Проволочные антенны практически всегда расположены вблизи проводящей поверхности. В большинстве случаев — это земная поверхность, металлическая крыша, палуба корабля, обшивка самолета и т. п. Проводящая поверхность в зависимости от ее конфигурации и расстояния до антенны, типа и поляризации антенны оказывает различное влияние на ее характеристики.

Если в земле емкостные токи во много раз меньше токов проводимости, то землю можно считать хорошим проводником. Это тем более справедливо, когда имеется заземление в виде сети длинных проводов, расположенных на поверхности земли или зарытых на небольшой глубине. Тогда можно применить для расчета антенны метод зеркальных изображений.



Рис. 3.12. Вертикальная антенна над хорошо проводящей почвой (а) и ее электрический эквивалент (б)


Из рис. 3.12, видно, что воображаемое зеркальное изображение вертикальной антенны составляет вместе с реальной антенной симметричную относительно земли систему. Направление вертикальных токов в изображении совпадает : направлением токов в реальной антенне. В случае горизонтальной антенны направление горизонтальных токов (рис. 3.13) в изображении противоположно направлению токов в реальной антенне.



Рис. 3.13. Горизонтальная антенна над хорошо проводящей почвой (а) и ее электрический эквивалент (б)


Для того чтобы показать, каким образом рассчитывается антенна, расположенная над землей, с помощью метода зеркальных изображений, рассмотрим простейший случай антенны в виде вертикального провода. Вместе с зеркальным изображением он образует симметричный вибратор.

Распределение тока в симметричном вибраторе известно — оно близко к синусоидальному, и, следовательно, распределение тока на вертикальном проводе, совпадающее с распределением тока в одном плече симметричного вибратора, также синусоидальное.

Пользуясь методом зеркальных изображений, легко получить и входное сопротивление вертикального провода. Активная его часть будет близка половине значения сопротивления излучения симметричного вибратора, а реактивная составляющая входного сопротивления — половине реактивной составляющей входного сопротивления симметричного вибратора. Входное сопротивление тонкого настроенного симметричного полуволнового вибратора равно его coпротивлению излучения R = 73 Ом, и, следовательно, сопротивление излучения четвертьволнового вертикального провода длиной в четверть длины волны равно 36,5 Ом. Волновое сопротивление заземленного вертикального провода в 2 раза меньше волнового сопротивления симметричного вибратора вдвое большей длины из провода такого же диаметра.

Влияние земной поверхности на поле, создаваемое вертикальными и горизонтальными антеннами, будет различным. Для вертикальной антенны поле в удаленной точке М (см. рис. 3.12) у поверхности земли будет определяться; полем, создаваемым самой антенной, и полем от зеркального изображения причем расстояние r1 от антенны до точки М и расстояние r2 от зеркального изображения до точки М будут одинаковыми. Вследствие равенства путей r1 и r2 и равенства фаз токов вертикальной антенны и ее изображения поля, создаваемые в точке М антенной и ее зеркальным изображением, будут coвпадать по фазе, т. е. складываться арифметически. В результате напряженность поля у поверхности земли будет в 2 раза больше, чем напряженность поля, которая была бы создана антенной в свободном пространстве при одинаковых токах в антеннах.

Рассуждая аналогичным образом, получим, что для горизонтальной антенны поле, создаваемое в удаленной точке, у поверхности земли будет равно нулю. Действительно, поля, создаваемые вдоль поверхности земли антенной и ее зеркальным изображением, будут противоположны по фазе вследствии равенства путей от антенны до рассматриваемой точки и ввиду противоположности фаз токов горизонтальной антенны и ее зеркального изображения.

Основываясь на методе зеркальных изображений, нетрудно учесть влияние земной поверхности на характеристики направленности антенн. Так, например диаграмма направленности короткого вертикального заземленного вибратора в пространстве над земной поверхностью будет иметь вид, показанный на рис. 3.14. Такая диаграмма будет для вибратора над идеально проводящей плоскостью. Для реальных проводимостей почвы максимум диаграммы получается приподнятым над горизонтом.



^ Рис. 3.14. Пространственная диаграмма направленности короткой вертикальной заземленной антенны


Влияние земной поверхности на характеристику направленности горизонтального вибратора можно учесть по методу зеркальных изображений. Горизонтальный вибратор, подвешенный на высоте h над земной поверхностью следует заменить системой из двух параллельных вибраторов, находящихся на расстоянии 2h с токами в противоположных фазах. Направленное действие такой антенной системы рассматривается ниже.


    1. ^ Некоторые ограничения параметров антенно-фидерных устройств


В области антенной техники установлено несколько основных ограничений, которые необходимо знать для более глубокого понимания работы антенн и учитывать при создании антенных устройств. Эти ограничения присущи антенне как устройству, преобразующему электрические колебания в электромагнитные волны. Здесь будут четыре ограничения, три из которых связаны с понятием добротности антенны.

Как известно, под добротностью высокочастотного резонансного контура понимают отношение реактивной энергии, запасенной контуром, к энергии, которая теряется в нем за период колебаний. Добротность равна отношению резонансной частоты контура к полосе его пропускания по уровню 0,7 по напряжению, или, что одно и то же, по уровню 0,5 по мощности.

Под добротностью антенны также понимают отношение реактивной мощности в поле, создаваемом антенной, к мощности, излучаемой ею в пространство (активной мощности). В том случае, когда мощность потерь сравнима с излучаемой, при определении добротности под активной мощностью следует понимать сумму мощностей излучения и потерь.

Одно из ограничений — принципиальная невозможность выполнения антенны, очень малой по сравнению с длиной волны, но имеющей достаточно широкую полосу частот. Пределы уменьшения размеров антенн обусловливаются соотношениями между размерами антенн и длиной волны в окружающей среде. Как уже отмечалось, если размер антенны во много раз меньше длины волны, то ее сопротивление излучения очень мало и для излучения значительной мощности в пространство необходимо, чтобы в ней проходили большие токи. Это приводит к высокой напряженности электрического (и магнитного) поля в непосредственной близости от антенны (в так называемой ближней зоне антенны). Энергия, заключенная в этой зоне, в основном является реактивной, т. е. она не излучается в пространство, а возвращается в источник, питающий антенну. Чем меньше антенна по сравнению с длиной волны, тем больше отношение реактивной мощности к мощности, излучаемой в виде электромагнитных волн в пространство, и тем больше ее добротность. Для очень малых антенн добротность, как показывает теория, изменяется обратно пропорционально третьей степени размера антенны (при условии, что длина волны остается постоянной). Поэтому короткая антенна не может быть широкополосной.

Второе ограничение состоит в том, что входное сопротивление антенны нельзя точно согласовать с линией передачи в полосе частот с помощью реактивных элементов (емкостей и индуктивностей).

В 1950 г. Р. Фано показал, что для заданного изменения входного сопротивления антенны существует предельная максимальная полоса частот, для которой коэффициент бегущей волны не ниже определенного предела. Эта полоса достигается в идеальном случае согласующим устройством из бесконечно большого числа согласующих реактивных элементов.

Применение большого числа элементов нецелесообразно из-за трудностей в их настройке, и поэтому обычно ограничиваются тремя элементами настройки, которые обеспечивают удовлетворительное согласование.

Третье ограничение, связанное с добротностью антенны, заключается в невозможности создания сверхнаправленной антенны с достаточно устойчивыми электрическими характеристиками. Под сверхнаправленной антенной понимают антенну, коэффициент направленного действия которой превышает коэффициент направленного действия той же самой антенны при ее равномерном возбуждении (с одинаковой амплитудой и фазой).

Как показывает теория синтеза антенн, по заданной диаграмме направленности при заданных размерах антенны теоретичестки возможно найти тако распределение амплитуды и фазы возбуждающего тока, при котором антенна создает заданную диаграмму направленности сколь угодно малой ширины, обес печизает сколь угодно большой коэффициент направленного действия.

Однако для того, чтобы обеспечить высокую сверхнаправленность, необходимо, чтобы амплитуды и фазы поля в раскрыве антенны изменялись очень быстро на интервалах, много меньших длины волны. При этом сильно возрастают протяженность ближней зоны антенны и реактивная мощность в этой зоне и, следовательно, возрастает добротность антенны, уменьшается полоса пропускания, увеличиваются потери в проводниках и диэлектриках антенны. Большие трудности возникают и в обеспечении точного распределения амплитуд и фаз полей в раскрыве, так как даже небольшие их изменения приводя' к значительным изменениям в диаграмме направленности. Все это делает практическую реализацию сверхнаправленных антенн (в особенности для размеров l<(0,5 ... 0,75)) нерациональной.

Четвертое ограничение касается поляризационных характеристик антенны излучающих во всех направлениях, или, как говорят, в полном телесном угле. В 1959 г. было показано, что любая передающая антенна, не имеющая в своей диаграмме направленности направлений с нулевыми провалами, создает в дальней зоне (под различными углами) поля всех видов поляризаций.

Это ограничение необходимо учитывать при проектировании и создани радиосистем передачи информации между летательными аппаратами или между летательным аппаратом и землей. Если аппарат может произвольно менять ориентацию, то даже при установке на нем всенаправленной передающей антенны всегда имеется такая ориентация аппарата, при которой на выход приемной антенны (например, на земле) будет нулевой сигнал из-за того, чт ее поляризация не будет соответствовать поляризации подающего на нее поля излучаемого передающей антенной.




Похожие:

Элементарные излучатели. Электрические параметры антенн элементарный электрический диполь iconЭлектрические параметры накальных трансформаторов тн1-тн29 с частотой 50 гц

Элементарные излучатели. Электрические параметры антенн элементарный электрический диполь iconОсновные электрические параметры однофазных унифицированных та анодных трансформаторов на частоту 50 Гц в режиме номинальной нагрузки

Элементарные излучатели. Электрические параметры антенн элементарный электрический диполь iconЭлектрические параметры броневых трансформаторов типа тпп с частотой сети питания 50Гц в режиме номинальной нагрузки

Элементарные излучатели. Электрические параметры антенн элементарный электрический диполь iconТрансформатора
Электрические параметры анодно-накальных трансформаторов броневой конструкции типа тан с уменьшенным расходом меди в режиме номинальной...
Элементарные излучатели. Электрические параметры антенн элементарный электрический диполь iconЭтот «цифровой» физический мир в 5-ти разделах с Дополнением Раздел электричество и структуры вещества (II)
Как это ни парадоксально, некоторые атомарные связки «протон-электрон» 9 способны проимитировать ненулевой эффективный заряд – в...
Элементарные излучатели. Электрические параметры антенн элементарный электрический диполь iconЭлектрический ток
Представить ученикам цельную мировоззренческую картину по теме «Электрический ток»
Элементарные излучатели. Электрические параметры антенн элементарный электрический диполь iconСамостоятельная работа «Переменный электрический ток» Вариант 1 Когда магнитное поле порождает электрический ток в замкнутом контуре?
Назовите основные части генератора переменного тока и укажите, в какой части возникает индукционный ток
Элементарные излучатели. Электрические параметры антенн элементарный электрический диполь iconКонстантинопольский и иерусалимский богослужебные уставы Богослужебный устав и его параметры
Литургий и молитвословия суточного круга богослужения, причем эти параметры совпадают для кафедрального и монастырского обрядов,...
Элементарные излучатели. Электрические параметры антенн элементарный электрический диполь iconУрок в стихах Тема «Электрические явления»
Цели: выяснить, из каких частей состоит электрическая цепь, объяснить учащимся назначение каждой части электрической цепи; научить...
Элементарные излучатели. Электрические параметры антенн элементарный электрический диполь iconСамостоятельная работа «Биополимеры». 3. Перечислить, известные вам биополимеры; Элементарный состав белков

Разместите кнопку на своём сайте:
Документы


База данных защищена авторским правом ©podelise.ru 2000-2014
При копировании материала обязательно указание активной ссылки открытой для индексации.
обратиться к администрации
Документы

Разработка сайта — Веб студия Адаманов